Появилось
- Жёсткость железобетонного элемента с трещинами — пп. 8.2.27–8.2.30: \(D = E_{b,red} I_{red}\) (8.143) с моментом инерции приведённого сечения без растянутого бетона (8.148) и нейтральной осью по (8.149) или (8.153), для изгибаемых — по (8.155) с \(z\) по (8.156) или \(0{,}8h_0\); коэффициенты приведения (8.157)–(8.159), \(\psi_s\) по (8.138) или 1; жёсткость не больше, чем без трещин (п. 8.2.26); три жёсткости и полная кривизна по (8.141). Подробнее.
- Кривизна по деформационной модели — п. 8.2.32: составляющие кривизны из уравнений (8.26)–(8.30) с диаграммами второй группы кратковременного и длительного деформирования, на участках с трещинами — напряжения в арматуре по (8.160), (8.161); полная кривизна по (8.140) или (8.141). Любое сечение, стержни, продольная сила, косой изгиб. Начальный участок длительных диаграмм — с \(E_{b\tau}\) по (6.3). Подробнее.
Изменено
- Ширина раскрытия нормальных трещин: решатель сечения с трещиной теперь принимает разные модули у растянутой и сжатой арматуры — он общий с новым расчётом, где \(\alpha_{s2} = E_{s,red}/E_{b,red}\). Для самого расчёта ширины ничего не изменилось: там \(\alpha_{s2} =
\alpha_{s1}\), и тест t70 прошёл без правок.
- Жёсткость железобетонного элемента без трещин: окно приложения стало основой для окна жёсткости с трещинами; для самого расчёта ничего не изменилось.
- Характеристики бетона: при продолжительном действии нагрузки начальный участок трёхлинейных диаграмм сжатого и растянутого бетона идёт теперь с модулем деформаций \(E_{b,\tau} = E_b/(1 +
\varphi_{b,cr})\) (6.3), а не с начальным \(E_b\): п. 6.1.20 берёт \(E_b\) «согласно 6.1.15», а п. 6.1.15 при продолжительном действии даёт \(E_{b,\tau}\). Раньше длительная диаграмма на упругом участке совпадала с кратковременной, и ползучесть при напряжениях ниже \(0{,}6R_b\) в неё не входила. Меняются \(\varepsilon_{b1}\) и \(\varepsilon_{bt1}\) обеих групп: у B25 при влажности 55 % — 0,000914 вместо 0,000261 (первая группа). Если \(\varphi_{b,cr}\) свод не даёт (классы ниже B10, лёгкий бетон без марки по плотности), длительная трёхлинейная диаграмма названа неопределённой, двухлинейная остаётся.
- Нормальное сечение по деформационной модели: при трёхлинейной диаграмме и отмеченной длительной нагрузке расчёт берёт эту длительную диаграмму, и модуль в формулах (8.42)–(8.47) — её начальный \(E_{b,\tau}\). При двухлинейной диаграмме ничего не изменилось. Расчёт проверяет теперь наличие только той диаграммы, которой считает: у лёгкого бетона без \(\varphi_{b,cr}\) двухлинейная работает по-прежнему. Сверка с опубликованными примерами (t53) прошла без расхождений.
- Кривизна по деформационной модели берёт длительные диаграммы у модуля материалов как есть — своя подстановка \(E_{b,\tau}\) больше не нужна; числа не изменились.
Проверок
Тест t72 сверяет высоту сжатой зоны с формулами свода в конечном виде (8.151), (8.152) при разных \(\alpha_{s1}\) и \(\alpha_{s2}\), а момент инерции, жёсткость и \(\psi_s\) — со своими формулами; с продольной силой — со своим решением для прямоугольника с двумя модулями арматуры. Расхождения порядка \(10^{-15}\). Кривизна \(M_c/D\) совпала с кривизной найденной плоскости деформаций, (8.155) с \(z\) по (8.156) — с (8.143). Проверены модули (6.9) по всем строкам таблицы 6.10, ограничение жёсткостью без трещин, \(\psi_s\) вне области (8.138), знаки и ошибки ввода.
Тест t73 проверяет кривизну по деформационной модели. Без трещин в упругой области она совпала с жёсткостью п. 8.2.26 (с \(E_{b\tau}\) и с \(E_b\)) до \(2\cdot10^{-6}\), с трещинами при \(\psi_{sj} = 1\) — с сечением п. 8.2.27 до \(1{,}5\cdot10^{-6}\); закон (8.160) сверен со своим решением для прямоугольника, \(\varepsilon_{sj,crc}\) — с сечением с трещиной при \(M_{crc}\), косой изгиб — на симметричном круге.
Тест t74 сверяет упрощённые жёсткости с деформационной моделью. Сначала — что программы проверяют друг друга: решатель деформационной модели с допущениями п. 8.2.26 (упругий бетон с \(E_{b\tau}\)) и пп. 8.2.27–8.2.30 (упругий сжатый бетон с \(E_{b,red}\), арматура с постоянным \(E_s/\psi_s\), \(\psi_s\) по (8.138)) повторяет обе программы с расхождением 0,001 %. Затем — что дают различия допущений. Без трещин кратковременная составляющая п. 8.2.26 выше на 13–17 % (множитель 0,85 в (8.146)), длительная совпадает, пока растянутый бетон упругий, а у порога трещинообразования (\(M \ge 0{,}8M_{crc}\)) бывает ниже — до 11 % на случайной выборке. С трещинами пп. 8.2.27–8.2.30 с \(\psi_s\) по (8.138) в среднем выше деформационной модели на 10 %, с \(\psi_s = 1\) — всегда выше (на 32–99 %); ниже больше чем на 5 % — только у порога трещинообразования (\(M \le 1{,}2M_{crc}\)), где \(\psi_s\) чувствителен к самому \(M_{crc}\), или у бетонов B40 и выше, до 10 %. Двухлинейная диаграмма сжатого бетона в деформационной модели даёт кривизну на 7–26 % больше трёхлинейной. Всего наборов проверок теперь 65.