Библиотека KaTeX не загрузилась (нет доступа в интернет).
Формулы показаны в исходной записи TeX — содержание отчёта от этого не меняется.
Эталонные сваи и зондирование — несущая способность сваи по эталонной свае и статическому зондированию СП 24.13330.2021 «Свайные фундаменты», пп. 7.3.8–7.3.13, 7.3.15; формулы (7.25)–(7.33), таблицы 7.15–7.17. Дата формирования: 17.10.2026 20:58.
1. Исходные данные Параметр Значение Способ определения Fu статическое зондирование (п. 7.3.10) Периметр поперечного сечения сваи u 1,2 м Площадь поперечного сечения сваи A 0,09 м² Глубина погружения сваи h 8 м Тип зонда по ГОСТ 19912 II Диаметр (сторона сечения) сваи d 0,3 м Окно осреднения qs 1d = 0,3 м выше и 4d = 1,2 м ниже острия
Слои по боковой поверхности (по всем точкам или сваям):
№ точка № слоя hi , м грунт fs,i , кПа 1 1 2 песок 36 1 2 3 глинистый грунт 38 1 3 3 песок 52 2 1 2,5 песок 34 2 2 3 глинистый грунт 36 2 3 2,5 песок 50
Колонка зондирования — Эталонные сваи и зондирование статическое зондирование (п. 7.3.10) f_s = 36 кПа; β = 0,63 песчаный грунт 2 м f_s = 38 кПа; β = 0,775 глинистый грунт 5 м f_s = 52 кПа; β = 0,57 песчаный грунт 8 м окно осреднения q_s: 1d выше, 4d ниже острия острие (низ сваи), h = 8 м голова сваи u = 1,2 м; A = 0,09 м²; h = 8 м; F_u = 563,7 кН
Рисунок 1 — колонка первой точки или сваи: слои по данным испытания, окно осреднения и ствол сваи.
2. Частное значение предельного сопротивления Fu Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования — по п. 7.3.10:
(7.27) \[F_u = R_s\,A + f\,h\,u\]
(7.28) \[R_s = \beta_1\,q_s\]
β1 — по таблице 7.16 независимо от типа зонда.
(7.29) \[f = \beta_2\,f_s\]
(7.30) \[f = \dfrac{\sum \beta_i\,f_{si}\,h_i}{h}\]
Формула (7.29) — для зонда типа I при одном слое; для зонда типа I в слоистой толще и для зондов типов II и III — (7.30), β2 или βi берут по грунту каждого слоя.
Точка 1:
\[R_s = \beta_1\,q_s = 0{,}646\cdot 5100 = 3294{,}6\ \text{кПа}\]
(7.30) \[f = \dfrac{0{,}63\cdot 36\cdot 2 + 0{,}775\cdot 38\cdot 3 + 0{,}57\cdot 52\cdot 3}{8} = 27{,}83\ \text{кПа}\]
\[F_u = R_s\,A + f\,h\,u = 3294{,}6\cdot 0{,}09 + 27{,}83\cdot 8\cdot 1{,}2 = 296{,}5 + 267{,}2 = 563{,}7\ \text{кН}\]
Точка 2:
\[R_s = \beta_1\,q_s = 0{,}668\cdot 4700 = 3139{,}6\ \text{кПа}\]
(7.30) \[f = \dfrac{0{,}645\cdot 34\cdot 2{,}5 + 0{,}8\cdot 36\cdot 3 + 0{,}575\cdot 50\cdot 2{,}5}{8} = 26{,}64\ \text{кПа}\]
\[F_u = R_s\,A + f\,h\,u = 3139{,}6\cdot 0{,}09 + 26{,}64\cdot 8\cdot 1{,}2 = 282{,}6 + 255{,}7 = 538{,}3\ \text{кН}\]
3. Нормативное значение Fu,n и коэффициент надёжности по грунту γc,g Нормативное значение Fu,n и коэффициент надёжности по грунту γc,g — по п. 7.3.4 на основе частных значений Fu в месте испытания грунтов.
(п. 7.3.4) \[F_{u,n} = F_{u,min} = 538{,}3\ \text{кН}\]
(п. 7.3.4) \[\gamma_{c,g} = 1{,}0\]
Испытаний меньше шести: нормативное значение принимают равным наименьшему частному значению, γc,g = 1,0.
4. Несущая способность сваи Несущая способность сваи Fd по формуле (7.20) п. 7.3.3 с γc = 1 (по п. 7.3.8, вдавливающая нагрузка):
(7.20) \[F_d = \dfrac{\gamma_c\,F_{u,n}}{\gamma_{c,g}} = \dfrac{1{,}0\cdot 538{,}3}{1} = 538{,}3\ \text{кН}\]
5. Проверки Дополнительных проверок нет: значения таблиц 7.15–7.17 найдены в области их применения, слои накрывают сваю по глубине (разделы 1–4).
6. Примечания Fd определена для вдавливающей нагрузки: по п. 7.3.8 в формуле (7.20) принято γc = 1. qs — среднее сопротивление грунта под наконечником зонда на участке в пределах одного диаметра d выше и четырёх диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (п. 7.3.10); в данной точке d = 0,3 м, окно осреднения 1d/4d. Расчёт выполнен программой «Эталонные сваи и зондирование» по СП 24.13330.2021. Значения таблиц 7.15–7.17 приняты по официальному изданию 2021 г. (с. 46, 47, 49); интерполяция по примечаниям к таблицам.