Библиотека KaTeX не загрузилась (нет доступа в интернет). Формулы показаны в исходной записи TeX — содержание отчёта от этого не меняется.

Забивные и вдавливаемые сваи

СП 24.13330.2021 с Изменениями № 1 и № 2, пп. 7.2.4–7.2.9. Отчёт от 17.10.2026 20:59

Несущая способность висячей забивной или вдавливаемой сваи и железобетонной сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта: на вдавливающую нагрузку — (7.9); для пирамидальных, трапецеидальных и ромбовидных с i_p ≤ 0,025 — (7.10); на выдергивающую — (7.11); ожидаемое усилие вдавливания — (7.12). R и f_i — по таблицам 7.2 и 7.3, γ_R,R и γ_R,f — по таблице 7.4 (способ погружения), k_i — по таблице 7.5. Итог — по проверке п. 7.1.11, формуле (7.2), с γ_c,g = 1,4 для расчета по таблицам свода. Изменение № 1 раздел 7.2 не затрагивало; Изменение № 2 (481/пр): п. 7.2.5 — «допускается в исключительных случаях, когда прорезка слоя невозможна», п. 7.2.8 — «определяется».

1. Исходные данные

Величина	Обозн.	Значение	Ед.
Сечение	—	квадратное 0,3 × 0,3 м	—
Длина сваи	l	8	м
Тип сваи	—	обычная	—
Способ погружения	—	механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами (табл. 7.4, п. 1)	—
Вид нагрузки	—	вдавливающая и выдергивающая	—
Опора ВЛ	—	нет	—
Планировка (+подсыпка / −срезка)	—	0	м
Вдавливающая нагрузка	N	450	кН
Выдергивающая нагрузка	\(N_{выд}\)	150	кН
Коэффициент надежности по ответственности	\(\gamma_n\)	1	—

2. Разрез

Слой	от природного рельефа, м	I_L	e	E, МПа	плотный
песок пылеватый	0…2	0,3	0,65	18	нет
суглинок	2…5	0,4	0,7	17	нет
песок средней крупности	5…10	0,3	0,55	30	нет

Голова сваи — на отметке планировки. Глубины для таблиц 7.2 и 7.3 — приведённые (прим. 2 к табл. 7.2): отсчет глубин сдвинут на 0 м от природного рельефа.

3. Геометрия сечения — п. 7.2.4

\[A = b^2 = 0{,}3^2 = 0{,}09\ \text{м}^2,\qquad u = 4b = 1{,}2\ \text{м}\]

П. 7.2.4: A принимается по площади поперечного сечения сваи брутто, или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто.

4. Глубина нижнего конца и R — таблица 7.2

\[z_{низ} = 8 - (0) = 8\ \text{м};\quad z_{прив} = 8 - 0 = 8\ \text{м}\]

Грунт под нижним концом — песок средней крупности. R = 3800 кПа — таблица 7.2, пески средней крупности.

5. Коэффициенты способа погружения — таблица 7.4

\[\gamma_{R,R} = 1,\qquad \gamma_{R,f} = 1\]

Погружение: механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами (табл. 7.4, п. 1).

6. Боковая поверхность — таблица 7.3

Слой	от рельефа, м	h, м	глуб. приведённая, м	f, кПа	u, м	—	по таблице
песок пылеватый	0…2	2	1	15	1,2	—	таблица 7.3, пески пылеватые
суглинок	2…4	2	3	25	1,2	—	таблица 7.3, суглинок при I_L = 0,4
суглинок	4…5	1	4,5	28	1,2	—	таблица 7.3, суглинок при I_L = 0,4
песок средней крупности	5…7	2	6	58	1,2	—	таблица 7.3, пески средней крупности
песок средней крупности	7…8	1	7,5	61	1,2	—	таблица 7.3, пески средней крупности

Средняя глубина подслоя — приведённая (прим. 2 к таблице 7.2); f — таблица 7.3, линейная интерполяция между заполненными клетками по глубине и I_L.

7. Несущая способность — формула (7.9), п. 7.2.4

\[F_d = \gamma_c \left( \gamma_{R,R} R A + u \sum \gamma_{R,f} f_i h_i \right)\]

(7.9)\[F_d = 1 \cdot (1 \cdot 3800 \cdot 0{,}09 + 1{,}2 \cdot 285) = 684\ \text{кН}\]

8. Выдергивание — (7.11), п. 7.2.7

(7.11)\[F_{du} = \gamma_c\, u \sum \gamma_{R,f} f_i h_i = 0{,}8 \cdot 1{,}2 \cdot 285 = 273{,}6\ \text{кН}\]

Опоры мостов: работа свай на выдергивание при основном сочетании нагрузок, включающем только постоянные нагрузки и воздействия, не допускается (прим. 2 к п. 7.2.7).

9. Ожидаемое усилие вдавливания — (7.12), п. 7.2.9

(7.12)\[F_{вд}^{макс} \geq k F_d = 1{,}6 \cdot 684 = 1094{,}4\ \text{кН}\]

k = 1,6 — пески пылеватые, мелкие и средней крупности средней плотности (п. 7.2.9).

10. Итог — п. 7.1.11, формула (7.2)

\[\gamma_n N \leq \frac{F_d}{\gamma_{c,g}},\qquad \gamma_{c,g} = 1{,}4\]

Допускаемая нагрузка на сваю F_d/γ_c,g = 488,6 кН; на выдергивание F_du/γ_c,g = 195,4 кН. Принято: расчёт по таблицам свода (п. 7.1.11): γ_c,g = 1,4 (п. 7.1.11: γ_c,g = 1,4 — «если несущая способность сваи определена расчетом с использованием таблиц настоящего свода правил»; 1,2 — по результатам полевых испытаний статической нагрузкой; 1,25 — по статическому зондированию или эталонной свае).

П. 7.1.12 (по скану свода, точно): «Для предварительных расчетов расчетную нагрузку на сваю N, кН, следует определять, рассматривая фундамент как группу свай, объединенную жестким ростверком, воспринимающим вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты. Для фундаментов с вертикальными сваями расчетную нагрузку на сваю допускается определять по формуле N = N_d/n ± M_yy/Σy_j² ± M_xx/Σx_j² (7.3)». Примечание: «Окончательные расчеты фундаментов следует проводить с применением численных методов». Коэффициента γ_k = 1,4 (1,2 — малоэтажные) в редакции 2021 г. нет: 1,4 — это γ_c,g по п. 7.1.11; малоэтажные упомянуты отдельно в п. 7.8.6 (таблицы 7.21, 7.22 — допускается для малоэтажных сооружений классов КС-1 и КС-2).

γ_n·N ≤ F_d/γ_c,g — выполнено: 450 ≤ 488,57 (7.1.11, (7.2)).

γ_n·N_выд ≤ F_du/γ_c,g — выполнено: 150 ≤ 195,43 (7.1.11, (7.2)).

F_du ≤ F_d (выдергивающая способность не превышает вдавливающую) — выполнено: 273,6 ≤ 684 (сравнение).

Примечания

γ_c = 0,8 — глубина погружения 8 м, не меньше 4 м (п. 7.2.7).
допускается корректировка k, исходя из местных условий, с учетом архивных данных по погружению свай (прим. 1 к п. 7.2.9) — положение «допускается».