Библиотека KaTeX не загрузилась (нет доступа в интернет).
Формулы показаны в исходной записи TeX — содержание отчёта от этого не меняется.
Сквозной внецентренно сжатый стержень
СП 16.13330.2017 «Стальные конструкции» с Изменениями № 1–6; п. 9.3; (109), (123), (124); таблицы 8, Д.4. Дата формирования: 31.10.2026 03:48.
Объект: Подкрановая часть колонны (пример).
1. Исходные данные
| Параметр | Значение |
|---|
| Сечение (таблица 8) | тип 1, 2 ветви: двутавр (прокатный или сварной); b = 1000 мм |
| Сталь | С255: Ry = 240 Н/мм² |
| N, Mx, My, Q | 2000 кН; 0, 600 кН·м; 80 кН |
| lef,x / lef,y | 6 / 12 м |
| Решётка | схема «а», lb = 1000 мм, раскос уголок |
2. Стержень в целом (9.3.2)
\[A = 17896\ \text{мм}^2;\ \lambda_{ef} = 27{,}9\ (\text{таблица 8})\]
(123)\[m = \frac{eAa}{I} = \frac{300 \cdot 17896 \cdot 500}{4511378531} = 0{,}595;\ \bar\lambda_{ef} = 0{,}951;\ \varphi = 0{,}9524\]
(109)\[\varphi_e = 0{,}6092\ (\text{Д.4});\ \frac{N}{\varphi_e A R_y\gamma_c} = 0{,}764 \leq 1\]
3. Ветвь (9.3.3)
\[N_{ad} = 600\ \text{кН};\ N_b = \frac{N}{2} + N_{ad} = 1600\ \text{кН}\]
(7)\[l = 2000\ \text{мм};\ \bar\lambda_b = 1{,}494;\ \varphi_b = 0{,}8278;\ \frac{N_b}{\varphi_b A_b R_y\gamma_c} = 0{,}9 \leq 1\]
4. Решётка (9.3.7)
(21, 22)\[Q = \max(Q;\ Q_{fic}) = \max(80;\ 22{,}1) = 80\ \text{кН};\ N_d = 56{,}57;\ N_{ad} = 0\ \text{кН};\ 0{,}363 \leq 1\]
Фактическая Q больше условной — ветви соединяются решётками (9.3.7).
Итог
| Проверка | Пункт | Использование | Результат |
|---|
| Стержень в целом, момент My | (109), Д.4, п. 9.3.2 | 0,764 | выполнено |
| Наиболее сжатая ветвь | (7), п. 9.3.3 | 0,9 | выполнено |
| Условная гибкость ветви между узлами | п. 7.2.4 | 0,364 | выполнено |
| Раскос решётки | (21), (22), п. 9.3.7 | 0,363 | выполнено |
Несущая способность обеспечена: наибольшее использование 0,9 — наиболее сжатая ветвь (7), п. 9.3.3