Библиотека KaTeX не загрузилась (нет доступа в интернет). Формулы показаны в исходной записи TeX — содержание отчёта от этого не меняется.

Расчётное сопротивление грунта основания

СП 22.13330.2016 с Изменениями № 1–5, пп. 5.6.7–5.6.25. Отчёт от 17.10.2026 20:58

Расчётное сопротивление R по формуле (5.7) — предел среднего давления под подошвой, при котором деформации основания считают по схеме линейно деформируемого полупространства (п. 5.6.6 в редакции Изменения № 1); проверка слабого подстилающего слоя по (5.9). Формулы и таблицы 5.4–5.8 Изменения не меняли; Изменение № 5 уточнило, что табличные R0 приложения Б вместо (5.7) не применяют (примечание 6).

насыпной: φ=18°, c=5суглинок: φ=22°, c=20песок средней крупности: φ=32°, c=2WLz = 0.8d = 1.8R = 312.3 кПаγc1 = 1.2, γc2 = 1.04φII = 22°, cII = 20Mγ 0.61, Mq 3.44, Mc 6.04d1 = 1.8, db = 0p = 250 кПа

1. Исходные данные

ВеличинаОбозн.ЗначениеЕд.
Фундамент—ленточный—
Ширина\(b\)1.6м
Глубина заложения от планировки\(d\)1.8м
Конструктивная схема—жёсткая, L/H = 3—
φ и c определены—непосредственными испытаниями—
Плиты—сплошная лента из прямоугольных плит или монолит—
Среднее давление под подошвой\(p\)250кПа
№Слойh, мγ, кН/м³γsb, кН/м³φII, °cII, кПаТаблица 5.4
1насыпной1.2179185глинистые, 0,25 < IL ≤ 0,5
2суглинок419.5102220глинистые, 0,25 < IL ≤ 0,5
3песок средней крупности62010.3322крупнообломочные с песчаным заполнителем и пески, кроме мелких и пылеватых

Уровень подземных вод: на глубине 4 м от планировки — ниже него удельный вес во взвешенном состоянии.

2. Характеристики грунта — п. 5.6.10

\[z=b/2=0.8\ \text{м}\]

φII, cII, γII — средневзвешенные в слое толщиной z ниже подошвы (с 1.8 до 2.6 м от планировки); γ′II — выше подошвы (0…1.8 м).

\[\varphi_{II}=22^\circ;\quad c_{II}=20\ \text{кПа};\quad\gamma_{II}=19.5;\quad\gamma'_{II}=17.833\ \text{кН/м}^3\]

3. Коэффициенты

Таблица 5.4 — грунт под подошвой: глинистые, 0,25 < IL ≤ 0,5; L/H = 3 → γc1 = 1.2, γc2 = 1.04.

Таблица 5.5 при φII = 22°: Mγ = 0.61, Mq = 3.44, Mc = 6.04.

k = 1 — φ и c по испытаниям. kz = 1.

Без подвала: d1 = d = 1.8 м, db = 0.

4. Расчётное сопротивление — формула (5.7)

(5.7)\[R=\frac{\gamma_{c1}\gamma_{c2}}{k}\left[M_\gamma k_z b\gamma_{II}+M_q d_1\gamma'_{II}+(M_q-1)d_b\gamma'_{II}+M_c c_{II}\right]=\frac{1.2\cdot1.04}{1}\left[0.61\cdot1\cdot1.6\cdot19.5+3.44\cdot1.8\cdot17.833+(3.44-1)\cdot0\cdot17.833+6.04\cdot20\right]=312.3\ \text{кПа}\]
\[R=312.3\ \text{кПа}\]
\[p=250\ \le\ R=312.3\ \text{кПа}\]

Среднее давление не превышает R — деформации считают по схеме линейно деформируемого полупространства (п. 5.6.6).

5. Слой меньшей прочности — п. 5.6.25

Кровля каждого нижележащего слоя проверяется условием (5.9). σzp = αp (5.17), σzγ = ασzg,0 (5.18) с размерами котлована, σzg — эффективное от собственного веса; N = pA = 400 кН/м.

песок средней крупности — z = 3.4 м от подошвы

(5.9)\[\sigma_z=\sigma_{zp}-\sigma_{z\gamma}+\sigma_{zg}=0.2898\cdot250-0.2898\cdot32.1+87=150.14\ \text{кПа}\]
\[b_z=\frac{N}{\sigma_{zp}}=\frac{400}{72.44}=5.522\ \text{м}\]
(5.7)\[R_z=\frac{\gamma_{c1}\gamma_{c2}}{k}\left[M_\gamma k_z b\gamma_{II}+M_q d_1\gamma'_{II}+(M_q-1)d_b\gamma'_{II}+M_c c_{II}\right]=\frac{1.4\cdot1.28}{1}\left[1.34\cdot1\cdot5.522\cdot10.3+6.34\cdot5.2\cdot16.731+(6.34-1)\cdot0\cdot16.731+8.55\cdot2\right]=1155.7\ \text{кПа}\]

σz = 150.1 ≤ Rz = 1155.7 кПа.

Для условного фундамента d1 увеличено на z, db — как у фундамента.

Итог

R = 312.3 кПа; проверки выполнены, определяет p ≤ R (5.6.7) — 0.8.