Библиотека KaTeX не загрузилась (нет доступа в интернет). Формулы показаны в исходной записи TeX — содержание отчёта от этого не меняется.

Фундаменты опор воздушных линий электропередачи

СП 22.13330.2016 с Изменениями № 1–5, раздел 7. Отчёт от 17.10.2026 21:49

Изменение № 5 изменило в п. 7.2 первое предложение третьего абзаца («В случае, если» → «Если»).

1. Исходные данные

Величина	Значение
Опора; режим; фундамент	промежуточная прямая; нормальный; грибовидный фундамент
Ответственность (γ_n, п. 7.9)	промежуточная прямая
База В, м; центральность силы	2.5; да
β, град.; F_n, кН; F, кН; G_n, кН	0; 60; 66; 35
b, d, h, P, Q, м	1.2; 1.8; 0.6; 1.2; 1.2
Засыпка; ρ, т/м³; I_L; η на 15 %	глина; 1.7; 0.3; нет
c_I, кПа; φ_I, град.	18; 20

2. Коэффициент условий работы γ_c — п. 7.7

(7.7)\[\gamma_c=\gamma_1\gamma_2\gamma_3\gamma_4=1\cdot1\cdot1\cdot1=1\]

γ₁ — по базе В = 2.5 м (интерполяция 1,5 / 2,5 / 5 м); γ₂ — режим «нормальный»; γ₃ — «промежуточная прямая»; γ₄ — «грибовидный фундамент».

3. Выдергиваемый фундамент — деформации, п. 7.6

Таблица Б.10: λ = d/b = 1.8 / 1.2 = 1.5; R'₀ = 65 кПа (засыпка «глина», ρ = 1.7 т/м³, I_L = 0.3).

A₀ = P·Q·cos β = 1.2·1.2·cos 0° = 1.44 м².

(7.1)\[F_n-G_n\cos\beta=60-35\cos 0^\circ=25\ \leq\ \gamma_c R'_0A_0=1\cdot65\cdot1.44=93.6\]

Условие (7.1) выполнено — расчёт по деформациям не требуется (7.6).

4. Несущая способность выдернутого фундамента — пп. 7.4, 7.9, 7.10

(7.4)\[c_0=\eta c_I=0.6\cdot18=10.8\ \text{кПа};\qquad \varphi_0=\eta\varphi_I=0.6\cdot20=12^\circ;\qquad \gamma_{bf}=9{,}81\rho=16.677\ \text{кН/м}^3\]

η = 0.6 по таблице 7.1.

Углы: ϑ₁ = φ₀ + β/2 = 12°; ϑ₂ = φ₀ − β/2 = 12°; ϑ₃ = ϑ₄ = φ₀ = 12°.

(принятая геометрия)\[P_t=P+h(\tan\vartheta_1+\tan\vartheta_2)=1.4551;\qquad Q_t=Q+2h\tan\varphi_0=1.4551\ \text{м}\]

(7.10)\[V_{bf}=\frac{h}{6}\left[PQ+P_tQ_t+4\,\frac{P+P_t}{2}\,\frac{Q+Q_t}{2}\right]=1.0607\ \text{м}^3\]

(7.10)\[A_1=\frac{Q+Q_t}{2}\cdot\frac{h}{\cos\vartheta_1}=0.8143;\quad A_2=\frac{Q+Q_t}{2}\cdot\frac{h}{\cos\vartheta_2}=0.8143;\quad A_3=\frac{P+P_t}{2}\cdot\frac{h}{\cos\varphi_0}=0.8143\ \text{м}^2\]

(7.3)\[F_{u,a}=\gamma_{bf}(V_{bf}-V_f)\cos\beta+c_0\left[A_1\cos(\varphi_0-\beta/2)+A_2\cos(\varphi_0+\beta/2)+2A_3\cos\varphi_0\right]=52.0983\ \text{кН}\]

(7.2)\[F-\gamma_f G_n\cos\beta=66-0{,}9\cdot35\cos\beta=34.5\ \leq\ \frac{\gamma_c F_{u,a}}{\gamma_n}=\frac{1\cdot52.0983}{1}=52.0983\]

Условие несущей способности (7.2): выполнено.

5. Стоечные опоры — горизонтальная нагрузка, п. 7.11

γ_c2 = 1.25 по таблице 7.2 (грунт «суглинки», I_L = 0.3, структура ненарушенная).

(7.5)\[F_h\le\gamma_{c2}F_{hu}/\gamma_n=1.25\cdot60/1=75\ \text{кН}\]

Здесь F_hu = 60 кН введена числом: предельная горизонтальная сила в своде формулой не задана (п. 7.11). Условие: выполнено.

Высота приложения силы H = M/F_h = 30/12 = 2.5 м. Предельный угол отклонения стойки δ ≤ 0.01 рад (п. 7.5); фактический угол по этой программе не вычисляется.

6. Вдавливание стоек — п. 7.12

(7.6)\[F_c\le\gamma_c R A/\gamma_g=1\cdot2300\cdot0.2/1{,}3=353.8462\ \text{кН}\]

R = 2300 кПа по таблице 7.3 (грунт «суглинки», I_L = 0.3); F_c = 40 кН. Условие: выполнено.

8. Итог

Проверка	Результат
Выдергивание, деформации (7.1, 7.6)	условие (7.1) выполнено — расчёт по деформациям не требуется (7.6)
Выдергивание, несущая способность (7.2)	выполнено
Стойка, устойчивость (7.5)	выполнено
Стойка, вдавливание (7.6)	выполнено

Примечания

F_hu введена числом (п. 7.11): формулы в своде нет.
Геометрия тела выпирания принята по соглашению программы (см. ТОЛКОВАНИЯ модуля): P, Q — верх фундамента, h — глубина верха.
Морозное пучение (п. 7.4) и расчёт по деформациям (приложение Г) здесь не выполняются.
Для промежуточных опор в сверленых котлованах при сочетании с кратковременными нагрузками F_c принимается с коэффициентом 0,6 (п. 7.12) — вводится уже уменьшенным значением.